中华人民共和国国家标准给水排水工程构筑物结构设计规范GB 50069-2002条文说明
1 总 则
1．O．1-1．0．5 主要是针对本规范的适用范围，给出了明确规定。同时明确了本规范的修订系遵照我国现行标准《工程结构可靠度设计统一标准》GB 50153-92进行的，亦即在结构设计理论模式和方法上，统一采用了以概率理论为基础的极限状态设计方法。
针对适用范围，主要从工程性质、结构类型以及和其他规范的关系等方面，做出了明确规定。其考虑与原规范GBJ69-84是一致的，只是排除了有关地下管道结构的内容。
1 工程性质
在《总则》中，阐明了本规范系适用于城镇公用设施和工业企业中的一般给水排水工程设施的构筑物结构设计，排除了某些特殊工程中相应设施的结构设计。主要是考虑到给水排水工程作为生命线工程的重要内容，涉及面较广，除城镇公用设施外，各行业情况比较复杂，在安全性和可靠度要求方面会存在不同要求，本规范很难概括。遇到这种情况，可以不受本规范的约束，可以按照某特定条件的要求，另行拟订设计标准，当然也不排除很多技术问题可以参照本规范实施。
2 结构类型
关于结构类型，在大量的给水排水工程构筑物中，主要是采用混凝土结构(广义的，包括钢筋混凝土和预应力混凝土结构)，只是在一些小型的工程中，限于经济条件和地区条件，也还采用砖石结构。自20世纪60年代开始，通过对已建工程的总结，明确了贮水或水处理构筑物以及各种位于地下、水下的防水结构，采用砌体结构很难做到很好地符合设计使用标准，在渗、漏水方面难能完善达标；同时在工程投资上，采用砌体结构并无可取的经济效益(各部位构件截面加大、附加防水构造措施等)。另外，在砌体结构的静力计算方面，也存在一定的问题。在给水排水工程的构筑物结构中，多为板、壳结构，其受力状态多属平面问题，甚至需要进行空间分析，这就有别于一般按构件的计算，需要涉及砌体的双向受力的力学性参数，对不同的砌体材料如何合理可靠地确定，目前尚缺乏依据。如果再考虑为提高砌体的防水性能，采用浇筑混凝土夹层等组合结构，此时将涉及两者共同工作的若干力学参数，情况将更为复杂，尚缺乏可资总结的可靠经验。反之，如果不考虑这些因素，完全按照条件结构分析，则构件的截面厚度将大为增加，与工程实际条件不符，规范这样处理显然将是不恰当的。
据此，本规范明确了对于给水排水工程中的贮水或水处理构筑物、地下构筑物，一般宜采用混凝土结构，仅当容量较小时可采用砌体结构。此时对砌体结构的设计，可根据各地区的实践经验，参照混凝土结构的有关规定进行具体设计。
3 本规范与其他规范的关系
在《总则》中明确了本规范与其他规范的关系。
本规范属于专业规范的范畴，其任务是解决有关给水排水工程中有关构筑物结构设计的特定问题。因此对于有关结构设计的可靠度标准、荷载标准、构件截面设计以及地基基础设计等，均就根据我国现行的相关标准、规范执行，例如《砌体结构设计规范》、《混凝土结构设计规范》、《建筑地基基础设计规范》等。本规范主要是针对一些特定问题，作了补充规定，以确保给水排水工程中构筑物的结构设计，达到技术先进、安全适用、确保质量的目标。
此外，本规范还明确了对于承受偶遇作用或建造在特殊地基上的给水排水工程构筑物的结构设计(例如地震区的强烈地面运动作用、湿陷性黄土地区、膨胀土地区等)，应遵照我国现行的相关标准、规范执行，本规范不作引入。
2 主要符号
2．0．1-2．0．4 主要针对有关给水排水工程构筑物结构设计中一些常用的符号，做出了统一规定，以供有关给水排水工程中各项构筑物结构设计规范中共同遵照使用。
本规范中对主要符号的统一规定，系依据下列原则：
1 一般均按《建筑结构设计术语和符号标准》GB／T 50083-97的规定采用；
2 相关标准、规范已采用的符号，在本规范中均直接引用；
3 在不与上述一、二相关的条件下，尽量沿用原规范已用符号。
3 材 料
3．0．1 这一条是针对贮水或水处理构筑物、地下构筑物的混凝土强度等级提出了要求，比之原规范要求稍高。主要是根据工程实践总结，一般盛水构筑物或地下构筑物的防渗，以混凝土的水密性自防水为主，这样满足承载力要求的混凝土等级，往往与抗渗要求不协调，实际工程用混凝土等级将取决于抗渗要求；同时考虑到近几年来的混凝土制筑工艺，多转向商品化、泵送，加上多生产高标号水泥，导致实际采用的混凝土等级偏高。据此，规范修订时将混凝土等级结合工程实际予以适当提高，以使在承载力设计中能够获得充分利用，避免相互脱节。
3．0．2 本条内容与原规范的提法是一致的，只是将离心悬辊工艺的混凝土等有关要求删去，因为这种混凝土成型工艺在给水排水工程中，仅在管道制作中应用，所以这方面的内容将列入《给水排水工程管道结构设计规范》中。
3．0．3 关于构筑物混凝土抗渗的要求，与原规范的要求相同，以构筑物承受的最大水头与构件混凝土厚度的比值为指标，确定应采用的混凝土抗渗等级。原规范考虑了国内施工单位可能由于试验设备的限制，对棍凝土抗渗等级的试验会产生困难，从而给出了变通做法，在修订时本条删去了这一内容。主要是在实施中了解到一般正规的施工单位都拥有试验设备，不存在试验有困难；而一些承接转包的非正规施工单位，不但无试验设备，而且技术力量较弱，施工质量欠佳。为此在确保混凝土的水密性问题上，应从严要求，一概通过试验核定混凝土的配比，可靠保证构筑物的防渗性能。
3．O．4、3．O．7、3．O．8 条文保持原规范的要求。其内容主要从保证结构的耐久性考虑，混凝土内掺加氯盐后将形成氯化物溶液，增强其导电性；加速产生电化学腐蚀，严重影响结构耐久性。
这方面在国外有关标准中都有类似的规定。例如《英国贮液构筑物实施规范》(BS 5337-1976)中，对混凝土的拌合料及其他掺合料就明确规定："不得使用氯化钙或含有氯化物的拌合料，其他掺合料仅在工程师许可时方可应用"；日本土木学会1977年编制的《日本混凝土与钢筋混凝土规范》，在第二十一章"冬季混凝土施工"中，同样也明确规定："不得采用食盐或其他药剂，借以降低混凝土的冻结温度"。
3．0．5 这一条内容是根据近几年来工程实践反映的问题而制订的，主要是防止混凝土在潮湿土在潮湿环境下产生异常膨胀而导致破坏。这种异常膨胀来源于水泥中的碱与活性骨料发生化学反应形成，因此条文引用了《混凝土碱含量限值标准》(CECS 53：93)，对控制混凝土中的碱含量和选用非活性骨料作出规定。这个问题在国外早已引起重视，英、美、日、加拿大等国均对此进行过大量的研究，并据此提出要求。我国CECS 53：93拟订的标准，即系在参照国外研究资料的基础上进行的。
3．0．6 本条与抗渗等级相似，用以控制混凝土必要的抗冻性能，采用抗冻等级多年来已是国内行之有效的方法。结合原规范GBJ69-84实施以来，反映了对一般贮液构筑物规定的抗冻等级偏低，在实际工程中尤其是应用商品混凝土的水灰比偏高时，出现了混凝土抗冻不足而酥裂现象，同时也反映了构筑物阳面冻融条件的不利影响，为此在这次修订时适当提高了混凝土的抗冻等级。
3．0．9 原规范GBJ69-84中有此内容，但系以附注的形式给出。在这次修订时，结合工程实际应用情况予以独立条文明确。主要是强调了对有水密性要求的混凝土，提出了选择水泥材料品种的要求。从结构耐久性考虑，普通硅酸盐水泥制作的混凝土，其碳化平均率最低，较之其他品种的水泥对保证结构耐久性更有利，按有关研究资料提供的数据如表3．0．9所示。
3．0．10 关于混凝土材料热工系数的规定，与原规范GBJ 69-84是一致的，本次修订时仅对各项系数的计量单位，按我国现行法定计量单位作了换算。
3．0．11 本文内容保持原规范的要求。主要是针对砌体材料提出了规定，对砌体的砌筑砂浆强调应采用水泥砂浆，考虑到白灰系属气硬性材料，用于高湿度环境的结构不妥，难能保证达到应有的强度要求。对于砂浆的强度等级条文末作具体规定，但从施工砌筑操作要求，一般不宜低于M5，即使用M5其和易性仍然是比较差的，习惯上均沿用不低于M7．5相当于水灰比1：4较为合适，本规范给予适当提高，规定采用M10，以使与《砌体结构设计规范》协调一致。
4 结构上的作用
4．1 一般规定
4．1. 1 本条是针对给水排水工程构筑物常遇的各种作用，根据其性质和出现的条件，作了区分为永久作用和可变作用的规定。
其中，关于构筑物内的盛水压力，本条规定按永久作用考虑。这对滤池、清水池等构筑物的内盛水情况是有差别的，这些池子在运行时水位不是没有变化的，但出现最高水位的时间要占整个设计基准期的2／3以上，同时其作用效应将占90％以上，对壁板甚至是100％，因此以列为永久性作用为宜。至于其满足可靠度要求的设计参数，可根据工程经验校核获得，与原规范要求取得较好的协调。
4．1．2~4．1．4 主要对作用中有些荷载的设计代表值、标准值、相关标准、规范中已作了规定，本规范中不再另订，应予直接引用。
4．2 永久作用的标准值
4．2．2 对于电动机的动力影响，保持了原规范的要求，主要考虑在给水排水工程中应用的电动机容量不大，因此可简化为静力计算。
4．2．3 本条对作用地下地构筑物上的竖向土压力计算做出了规定。
原规范GBJ 69-84中给出的计算公式，经工程实践证明是适宜的。其中竖向土压力系数ns值，原规范按不同施工条件给出，主要是针对地下管道上的竖向上压力。这次修订时在编制内容上将构筑物与地下管道分别制订，因此ns值一般应为1．0，当遇到狭长型构筑物即其长宽比大于10时，竖向土压力可能出现与地下管道这种线状结构相类似的情况，即将由丁沟槽内回填沉陷不均而在构筑物顶邡形成竖向土压力的增大。
4．2．4 条文对地下构筑物上的侧土压力计算作了规定。主要是保持了原规范的计算公式，按回填土的主动土压力考虑，并按习惯上使用的朗金氏主动土压计算模式给出，应用较为方便。
土对构筑物形成的压力，可以有主动土压力、静止土压力、被动土压力三种情况。被动土压力的产生，相当于土体被动受到挤压而达到极限平衡状态，这实际上要求构筑物产生较大的侧向位移，在工程上一般是不允许的，即使对某些结构(拱结构的支座、顶进结构的后背等)需要利用被动土压力时，也经常留有足够的余度，避免结构产生过大的侧移。静止土压力相当于结构和土体都不产生任何变形的情况，这在一般施工条件下是不成立的。同时工程实践也同上述的古典土压力理论模式有差别，结构物外侧的工体并非半无限均匀介质，而是基槽回填土。一般同填土的密实度要差一些，即使回填土的密实度良好，试验证明其抗剪强度也低于原状土，主要在于土的结构内聚力消失，不能在短时期内恢复。因此基槽内回填土内形成主动极限平衡状态，并不真正需要结构物沿土压方向产生位移或转动，安全可以由于结构物外侧土体的抗剪强度不同而自行向结构物方向的变形，很多试验已证明这种变形不需很显著，即可使土体达到主动极限平衡状态，对构筑物形成主动土压力。
条文对位于地下水位以下的土压力计算，做出了具体规定：对土的重度取有效重度，即扣去浮力的作用；除计算土压力外，还应另行计算地下水的静水压力，即认为在地下水位以下的土体中存在连续的自由水，它们在一般压力下可视作不可压缩的．因此其侧压力系数应为1．0。这种计算原则
为国内、外极大多数工程技术人员所采用。例如日本的《预应力混凝土清水池标准设计书及编制说明》中，对土压力计算的规定为： "用朗金公式计算作用在水池上的土压力。如水池必须建在地下水位以下时，除用浮容重外，还要考虑水压力"。我国高教部试用教材《地基及基础》(1980年，华南工学院、南京工学院主编和天津大学、哈尔滨建工学院主编的两本)中，亦均介绍了按这一原则的计算方法。
针对位于地下水位以下的土压力计算问题，有些资料介绍了直接取土的饱和容重乘以侧压力系数计算；也有些资料认为水压力可只计算土内孔隙部分的水压力等。应该指出这些方法都是不妥的，前者忽略了土中存在自由水，其泊桑系数为0．5，相应的侧压系数应为1．0，后者将自由水视作在
土体中不连续，这是缺乏根据并且也与水压力的计算和分布相矛盾的。同时必须指出这两种计算方法均减少了静水压力的实际数值，实质上导致降低了结构的可靠度。
4．2．5 针对沉井结构上的土压力计算，条文的规定与原规范的要求是一致的。沉井在下沉过程中不可能完全紧贴土体，因此周围土体仍将处于主动极限平衡状态，按主动土压力计算是恰当的，只是土的重度应按天然状态考虑。
4．2．6 本条系关于池内水压力的计算规定。只是明确了表面曝气池内的盛水压力，应考虑水面波动影响，实际上可按池壁齐顶水压计算。
4．3 可变作用标准值、准永久值系数
本节内容中关于作用标准值的采用，均保持了原规范的规定，仅作了以下补充：
1．对地表水和地下水的压力，提出应考虑的条件，即地表水位宜按1％频率统计确定，地下水位则根据近期变化及补给发展趋势确定。同时规定了相应的准永久值系数的采用。这些规定主要是保证结构安全，避免在50年使用期由于地表水或地下水的压力变化，导致构筑物损坏。
2．对于融冰压力的准永久值系数，按不同地区分别作了规定。东北地区和新疆北部气温低、冰冻期长，因此准永久值系数取0．5。而我国其他地区冰冻期短，相应的准永久值系数可取零。
3．对于温、湿度变化作用，暴露在大气中的构筑物长年承受，只是程度不同，例如冬、夏季甚于春、秋，并且冬季以温差为主，温差影响很小，夏季则相反，保温、湿度作用总是存在的，因此条文规定相应的准永久值系数可取1．0计算。
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5 基本设计规定
5．1 一般规定
5．1．1、5．1．2 本条明确规定这次修订的规范系采用以概率理论为基础的极限状态设计方法。并规定了在结构设计中应考虑满足承载能力和正常使用两种极限状态。
对于给水排水工程的各种构筑物，主要是处于盛水或潮湿环境，因此防渗、防漏和耐久性是必须考虑的。满足正常使用要求时，控制裂缝开展是必要的，对于圆形构筑物或矩形构筑物的某些部位(例如长壁水池的角隅处)，其受力状态多属轴拉或小偏心受拉，即整个截面处于受拉状态，这就需要控制其裂缝出现；更多的构件将处于受弯，大偏心受力状态，从耐久性要求，需要限制其裂缝开展宽度，防止钢筋锈蚀影响构筑物的使用年限，这里也包括混凝土的抗渗，抗冻以及钢筋保护层厚度等要求。另外，在某些情况下，也需要控制构件的过大变位，例如轴流泵电机层的支承结构，变位过大时将导致传动轴的寿命受损以及能耗增加、功效降低。
5．1．3 本条规定了对各种构筑物进行结构内力分析时的要求。主要是根据给水排水工程中构筑物的正常运行特点，从抗渗、耐久性的要求，不允许结构内力达到塑性重分布状态，明确按内力处于弹性阶段的弹性体系进行结构分析。
5．1．4-5．1．8 条文主要明确与相应现行设计规范的衔接。
同时规定了一般给水排水工程中的各种构筑物，其重要性等级应按二级采用，当有特殊要求时，可以提高等级，但相应工程投资将增加，应报工程主管部门批准。
5．2 承载能力极限状态计算规定
5．2．1、5．2．2 条文按我国现行规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068--2001、 《工程结构可靠度设计统一标准》GB 50153的规定，给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。
1 对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据，因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ 69-84行之有效的作用效应为基础，使修订后的作用效应能与之相接轨。
对于结构自重的分项系数，均按原规范的单一安全系数，通过工程校核，维持原水准确定，即取1．20采用。
考虑到在给水排水工程中，不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主，因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1．27，以使与原规范的作用效应衔接。
按原规范GBJ 69--84，盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0．9。当以受弯构件为例时，安全系数K=O．9×1．4=1．26。此时可得
如果盛水压力取设计水位，相应单一安全系数K=1.4时，表5.2.2内ρ=0.2%时的rc=1.27.此值不仅对受弯构件，对轴拉、偏心受力、受剪等构件均可适用。当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例，此时按原规范：
以工程校核前提来看，式(5．2．2．8)是符合式(5．2．2．5)的。rc值是随配筋率ρ而变的，对给水排水工程中的板、壳结构，ρ值很少超过l％，因此取rQ=1．27与原规范相比，不会带来很大的出入，一般都在3％以内，稍偏于安全。但考虑与《工程结构可靠度设计统一标准)(GB 50153)相协调，条文对rQ仍取1．40，并与组合系数配套使用。
2 对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的，并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调，取该项系数rQ=1．27，方便设计应用(可由受水位变动引起土、水压力同时变动)。
3 关于组合系数φc的取值，同样根据工程校核的原则，为此取rQ=1．4，φc=0．9，最终结果符合上述式(5．2．2-8)，与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温、湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1．10倍，这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算，也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的。同样，对水塔设计中的风荷载，保持了原规范中的考虑，适当提高了要求。
4 关于满足可靠度指标的要求，上述换算系通过原规范依据的《钢筋混凝土结构设计规范》TJ 10一74与其修编的《混凝土结构设计规范》GBJ10一89对此获得，基于后者是满足要求的，因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标。
5．2．3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定
构筑物的稳定性验算，包括抗浮、抗滑动和抗倾覆，除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面，尚很不统一，尽管在《建筑结构设计统一标准》GB 50068、《工程结构设计统一标准》GB50153-92及《建筑结构荷载规范》GB 50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行，但现行的《建筑地基基础设计规范》GB 50007，仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法。对此考虑到原规范GBJ 69-84给出的验算方法，亦以GBJ 7为基础，并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善，因此在这次修订时仍保持原规范GBJ 69-84的规定，待今后条件成热后再行局部修订，以策安全。
5．2．4 本条规定保持了原规范的要求。
5．3 正常使用极限状态验算规定
5．3．1-5. 3．3 正常使用极跟状态验算，包括运行要求，观感要求，尤其是耐久性(使用寿命)要求。条文对验算内容及相应的作用组合条件做出了规定：当构件在组合作用下，截面处于全截面受拉状态(轴拉或小偏心受拉)时，一旦应力超过其抗拉强度时，截面将出现贯通裂缝，这对盛水构筑物是不能允许的，对此应按抗裂度验算，限制裂缝出现，相应作用组合应按短期效应的标准组合作为验算条件；当构件在组合作用下，截面处于压弯或拉弯状态(受弯、大偏心受拉或偏心受压)时，可以允许截面出现裂缝，但需要从耐久性考虑，限制裂缝的最大宽度，避免钢筋的锈蚀，此时相应的作用组合可按长期效应的准永久组合作为验算条件。
5．3．4 关于构件截面最大裂缝宽度限值的规定。
条文基本上仍采用了原规范GBJ 69-84的规定值，因为这些限值在实践中证明是合适的。仅对沉井结构的最大裂缝限值作了修订，主要考虑到原规范仅对沉井的施工阶段作用效应作了规定，允许裂宽偏大，这样对使用阶段来说不一定是合适的，因此这次修订时与其他构筑物的衡量标准协调一致，允许裂宽适当减小，确保结构的使用寿命。
5．3．5 本条对于泵房内电机层的支承粱变形限值．维持原规范GBJ 69-84的要求，实践证明它对保证电机正常运行、节约耗电是适宜的。
5．3. 6 条文对正常使用极限状态给出了作用效应计算通式。结合给水排水工程的具体情况，考虑了长期作用效应和短期作用效应两种计算式，分别针对构件不同的受力条件，与本节5．3．2及，5：3、3的规定协调一致。
5．3．7-5．3．8 条文给出了钢筋混凝土构件处于轴心受拉或小偏心受力状态时，相应的抗裂度验算公式。条文根据工程实践经验和原规范的规定，拟定了混凝土拉应力限制系数αcf的取值。即根据工程校准法，可通过下式计算：
按GBJ 10-89，试块改为150mm立方体（考虑与国际接轨），混凝土的各项强度标准值取其试验平均值减去1.645倍标准差，并统一采用量钢N/mm2。则可得：
从表5．3．7所列αct的数据，在给水排水工程中混凝土的等级不可能超过C40，为此条文规定可取0．87采用，与原规范的抗裂安全要求基本上协调一致。
5．3. 8 本条对于预应力混凝土结构的抗裂验算，基本上按照原规范的要求。以往在给水排水工程中，对贮水构筑物的预加应力均要求设计荷载作用下，构件截面上保持一定的剩余压应力。此次修订时，对预制装配结构仍保持了原规范的规定，即取预压效应系数αcp=1．25；对现浇混凝土结构适当降低了αcp值，采用1．15，仍留有足够的剩余压应力，应该认为对结构的安全可靠还是有充分保证的。
6 基本构造要求
本章大部分条文的内容和要求，均保持原规范GBJ69-84的规定，下面仅对修订后有增补或局部修改的条文加以说明。
6．1 一般规定
6．1．2 对贮水或水处理构筑物的壁和底板厚度规定了不小于20cm。主要是从保证施工质量和构筑物的耐久性考虑，这类构筑物的钢筋净保护层厚度不宜太小，也就决定了构件的厚度不宜太小，否则难能做好混凝土的振捣密实性，就会影响其水密性要求，并且将不利于钢筋的锈蚀，从而影响构筑物的使用寿命。
6．1. 3 关于钢筋最小保护层厚度的规定
钢筋的最小保护层厚度比之原规范GBJ 69-84稍有增加，主要是从构筑物的耐久性考虑。钢筋混凝土结构的使用寿命通常取决于钢筋的严重锈蚀而导致破坏。钢筋锈蚀可有集中锈蚀和均匀锈蚀两种情况，前者发生于裂缝处，加大保护层厚度可以延长碳化时间，亦即对结构的使用寿命提高了保证率。
同时，对比国外标准，例如BS 8007是针对盛水构筑物的技术规范，对钢筋的保护层厚度最小是40mm，比之我国标准要大一些。另外，对钢筋保护层厚度取稍大一些，有利于混凝土(钢筋与模板间)的振捣，对混凝土的水密性是有好处，也就提高了施工质量的保证率。
6．2 对变形缝和施工缝的构造要求
6．2．1 关于大型矩形构筑物的伸缩缝间距要求，原规范GBJ 69-84的规定在实践中是可行的，为此在修订时仍予引用。考虑到近年来混凝土中的掺合料发展较快，有一些微膨胀型掺合料对减少混凝土的温、湿度收缩可望收到成效，因此在条文中加注了如果有这方面的使用经验，可以适当扩大伸缩缝的间距。
6，2．4 对钢筋混凝土构筑物的伸缩缝和沉降缝的构造，在原规范条文要求的基础上稍作了补充，明确了应由止水板材、填缝材料和嵌缝材料组成，并对后两者的性能提出了要求。
6．2．5 本条对建于岩基上的大型构筑物，规定了底板下应设置滑动层的要求。主要是考虑到底扳混凝土如果直接浇筑在基岩上，两者粘结力租强，当混凝土收缩时很难避免产生裂缝，仅以减少伸缩缝的间距还难能奏效，应设置滑动层为妥。
6．2．6 本条除保留原规范要求外，对施工缝处先后浇筑的混凝土的界面结合，指出应保证做到良好固结，必要时如施工操作条件较差处应考虑设置止水构造，即在该处加设止水板，避免造成渗漏。
6．3 关于钢筋和埋件的构造规定
6．3．4 本条中有关钢筋的接头，除要求满足不开裂构件的钢筋接头应采用焊接和钢筋接头位置应设在构件受力较小处外，对接头在同一截面处的错开百分率，容许采用50%的规定，但要求搭接长度适当增加。这在国外标准中亦有类似的做法，目的在于方便施工，虽然钢筋用量稍有增加，但对钢筋加工和绑扎工序都缩减了工作量，也就加速了施工进度，从总体考虑可认为在一定的条件下还是可取的。
附录A 钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)状态时的最大裂缝宽度计算
本附录对最大裂缝宽度的计算规定，基本上保持了原规范的要求，仅作了如下的修改及说明。
1 对裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数φ的表达式， 与《混凝土结构设计规范》GB 50010作了协调，统一了计算公式。实际上这两种表达式是一致的。如以受弯构件为例：
2 补充了对钢筋保护层厚度的影响因素。此项因素国外很重视，认为对结构的总体耐久性至关重要，为此条文对原规范中的lf作了修改，即：
式中C为钢筋净保护层厚度，当C=40mm时，，即与原规范一致；当C＜40mm时，将稍低于原规范计算数据，但与工程实践反映相比还是符合的。
3 原规范给出的计算公式，对构件处于受弯、偏心受力(压、拉)状态是连续的，应该认为是较为合理的，为此本规范修订时保持了原规范的基本计算模式。