中华人民共和国行业标准冻土地区建筑地基基础设计规范JGJ 118-98 2
7.1.2 多年冻土地区的基础下应设置由粗颗粒非冻胀性砂砾料构成的垫层。垫层厚度不应小于300mm，并应根据多年冻土地区所采用的设计状态确定。当在独立基础下设置时，垫层的宽度和长度应按下列公式计算：
垫层应分层夯实，并应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7的规定。当按允许地基土逐渐融化和预先融化状态设计时，应满足垫层下冻土融化后的承载力要求。
7.1.3 冻土地区的基础设计除应符合本规范规定的要求外，尚应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7中的有关规定。
7.2 多年冻土上的通风基础
7.2.1 通风基础，在冬季应以自然通风为主；经热工计算不能满足时也可采用强制通风。
7.2.2 架空通风基础应用于大片连续及具有岛状融区的多年冻土地区。对岛状多年冻土地区应根据热工计算及技术经济比较后确定。
7.2.3 架空通风基础应由桩基、柱下单独基础、墩式基础与上部结构梁板组成。基础埋置深度应按第5章的有关规定确定。
7.2.4 根据热工计算或当地建筑经验以及积雪条件，可采用架空通风基础（在勒脚处带通风孔的隐蔽形式或全通风的敞开式）。自然通风的架空高度（通风空间顶板底面至设计地面的距离）不应小于800mm；当在通风空间内设置设备管道时，其高度应符合能进入该空间内进行检修的要求，并不应小于1.2m。
通风空间内地面坡度不应小于2％，并坡向外墙或排水沟。通风空间内地面宜采用隔热层（泥炭、炉碴等）覆盖。
7.2.5 架空通风基础通风孔总面积（进气与排气孔的面积之和）可按热工计算确定或按附录Ｅ的规定确定。
7.2.6 低层公寓、办公室、宿舍及住宅等对室内取暖温度不高的房屋，当设置架空通风基础不经济时，可采用填土通风管基础，并应符合下列规定：
7.2.6.1 填土通风管基础宜用于年平均气温低于－3.5℃、且季节融化层为不冻胀或弱冻胀的多年冻土地区；
7.2.6.2通风管宜采用内径（或边长）为300-500mm的预制钢筋混凝土管；
7.2.6.3 通风管应相互平行卧放在填土层中，走向应与当地冬季主导风向平行；
7.2.6.4 天然地面至通风管顶的距离不应小于500mm；
7.2.6.5 通风管数量和填土高度应根据室内采暖温度、地面保温层热阻、年平均气温、风速等参数由热工计算确定；
7.2.6.6 外墙外侧的通风管不得少于１根；
7.2.6.7 填土宽度和长度应比建筑物的宽度和长度大4-5ｍ，填土材料应为非冻胀性砂砾料，并应分层回填夯实。
7.3 桩基础
7.3.1 季节冻土地区的桩基础除应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7和《建筑桩基技术规范》JGJ94的有关规定外，尚应进行桩基冻胀稳定性与桩身抗拔强度验算。
7.3.2 多年冻土地区桩基础根据沉桩方式可分为：钻孔打入桩、钻孔插入桩、钻孔灌注桩。三种桩应分别符合下列规定：
7.3.2.1 钻孔打入桩的成孔直径应比钢筋混凝土预制桩直径或边长小50mm，钻孔深度应比桩的入土深度大300mm，并应将预制桩沉入设计标高。这种桩宜用于不含大块碎石的塑性冻土地带；
7.3.2.2 钻孔插入桩的成孔直径应比桩径增大100mm及以上，将预制桩插入钻孔内，并以泥浆或其他填料充填。这种桩应用于桩长范围内平均温度低于－0.5℃的坚硬冻土地区。当桩周充填的泥浆全部回冻后，方可施加荷载；
7.3.2.3 钻孔灌注桩在成孔后应用负温早强混凝土灌注，这种桩应用于大片连续多年冻土及岛状融区地区。
7.3.3 桩基础在多年冻土地区宜按保持地基土处于冻结状态的方案设计。此时，应设置架空通风空间及保温地面；在低桩承台及基础梁下，应留有一定高度的空隙或用松软的保温材料填充。
7.3.4 桩基础的构造应符合下列规定：
7.3.4.1 钢筋混凝土预制桩的混凝土强度等级不应低于Ｃ30；灌注桩混凝土强度等级不应低于Ｃ20；
7.3.4.2 最小桩距宜为3倍桩径。插入桩和钻孔打入桩下应设置300mm厚的砂层；
7.3.4.3 桩端入土深度应按第7.3.5条的规定计算确定，同时尚应符合第6章的规定；
7.3.4.4 当钻孔灌注桩桩端持力层含冰量大时，应在冻土与混凝土之间设置厚度为300-500mm的砂砾石垫层。
7.3.5 单桩的竖向承载力宜通过现场静载荷试验确定。在同一条件下的试桩数量不应少于总桩数的1％，并不应少于2根，安全等级为一级的建筑物不应少于3根；单桩的竖向静载荷试验可按附录Ｈ的规定进行。在地质条件相同的地区，可根据已有试验资料结合具体情况确定，并应符合下列规定：
１初步设计时，可按下列公式估算：
２为加速钻孔插入桩泥浆土的回冻，可采用人工冻结法；
３在选用桩周土冻结强度fc及桩端承载力qfp时应采用计算温度Ｔy，Ｔy应按附录Ｄ公式（Ｄ.2.1）计算。
7.4 浅基础
7.4.1 季节冻土地区浅基础设计除应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89第8章的规定外，尚应按附录Ｃ进行冻胀力作用下基础的稳定性验算。
7.4.2 配筋的基础竖向构件应按第7.4.7.3款的规定进行抗拉强度验算；当利用扩展基础底板的锚固作用时，底板上缘应按第7.4.7.4款的规定进行配筋。
7.4.3 多年冻土地基刚性基础当按逐渐融化状态设计时，地基土应为不融沉或弱融沉土；对其他融沉等级的地基土，应按保持地基土处于冻结状态设计，此时，施工宜在秋末冬初，采用快速施工方法。
7.4.4 刚性基础的混凝土、毛石混凝土的强度等级不应低于Ｃ10，冬季施工时应掺防冻剂；毛石砌体的水泥砂浆强度等级不应低于Ｍ5。 刚性基础穿过冻胀性季节融化层时，应按第5.1节的有关规定采取防切向冻胀力的措施。采用刚性基础时应增加上部承重结构的整体刚度。
7.4.5 扩展基础系用钢筋混凝土材料做成的柱下单独基础、立柱或管柱下的底座，以及墙下条形基础。柱下单独基础可用于多年冻土地区按保持地基土冻结状态设计的各种地基土；当采用允许地基逐渐融化的状态设计时，地基土应是不融沉或弱融沉的。墙下条形基础可用于按允许地基逐渐融化设计的弱融沉或不融沉土。
7.4.6 位于季节融化层的扩展基础竖向构件应按第5.1节的有关规定采取防切向冻胀力的措施。预制钢筋混凝土柱穿过季节融化层时，柱与基础的连接应符合抗拔要求；杯形基础的杯壁应按抗拔配置竖向钢筋；带有底座的预制钢及钢筋混凝土立柱与底座可用锚固螺栓连接，锚固螺栓的直径及数量应按抗冻切力计算确定，并不应少于4φ16，连接节点应作防腐处理。
7.4.7 扩展基础的计算应符合下列规定：
7.4.7.1 基础底面积应按第6章的规定确定；
7.4.7.2 基础高度和变阶处的高度，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10的有关规定确定；混凝土强度等级不应低于Ｃ20；
7.4.7.3 扩展基础的竖向构件应按下式进行抗拉强度验算：
7.4.7.4 应按附录Ｃ的规定进行冻胀力作用下基础的稳定性验算；
7.4.7.5 当利用扩展基础底板的锚固作用来抵抗基础隆胀时，底板上缘应配置钢筋，底板任意截面的弯矩应按下列公式计算（图7.4.7）：
7.4.7.6 底板上缘配筋应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10的有关规定计算。
7.4.8 柱下条形基础可用于按允许地基逐渐融化状态设计的不融沉或弱融沉土。
7.4.9 柱下条形基础的设计应符合下列规定：
7.4.9.1 柱下条形基础肋梁箍筋应为封闭式，直径不宜小于8mm；当肋梁宽度b不大于350mm时应为双肢；当b大于350mm且小于等于800mm时应为四肢；当b大于800mm时应为六肢。箍筋间距应按计算确定，并不应大于250mm；
7.4.9.2 混凝土强度等级不应低于Ｃ20；
7.4.9.3 柱下条形基础的计算，除应符合第7.4.7条的规定外，其内力计算应按下列规定进行：
１在比较均匀的地基上，当粘性土液性指数大于0.75或砂土为松散或稍密状态，上部结构刚度好，荷载分布比较均匀，且条形基础肋梁的高度大于1/6最大柱距时，地基反力可按直线分布，采用倒置连续梁法计算条形基础肋梁的内力，端边跨受力钢筋应增加15％～20％。
２当不满足１款的条件时，宜按弹性地基梁计算内力，地基计算模型可采用文克尔地基模型或有限压缩层地基模型。当采用文克尔地基模型时，两端边跨应增加受力钢筋；当采用有限压缩层地基模型时，压缩层下界可计算至基础下最大融化层界面。
7.4.10 墙下筏板基础可用于按允许地基逐渐融化状态计算的不融沉土、弱融沉土及融沉土；当用于按保持地基土冻结状态设计时应设置冷却通风道及保温地面。
7.4.11 墙下筏板基础的构造应符合下列规定：
7.4.11.1 筏板基础带肋梁时，肋梁宽度应大于或等于墙厚加100mm；肋梁或板内暗梁配筋应满足最小配筋率要求，上下各层钢筋不应少于4φ12；箍筋直径应为8mm，其间距宜为200-300mm。
7.4.11.2 筏板四周悬挑不宜大于800mm，并宜利用悬挑使荷载重心与筏板形心一致；
7.4.11.3 筏板厚度应满足抗剪、抗冲切要求，并不应小于400mm；
7.4.11.4 墙下筏板基础的上部结构宜采用横向承重体系，纵向应有不少于2道墙贯通；
7.4.11.5 筏板的其他构造要求应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10及《建筑地基基础设计规范》GBJ7的有关规定。
7.4.12 墙下筏板基础的计算应符合下列规定：
7.4.12.1 基础底面积应按第6章的有关规定计算；
7.4.12.2 墙下筏板基础的内力可按下列规定计算：
１当上部结构刚度好时，墙下筏板基础可不计整体弯曲；
２在局部弯曲计算时，基底反力可按线性分布，但在端部1-2开间内（包括悬挑部分）基底平均反力应增加10％～20％，并应扣除底板自重；根据支承条件可按双向或单向连续板计算。
7.4.13 当采用预先融化状态设计时，基础的设计与计算宜按第7.4.1、7.4.2条的规定进行。
7.5 热桩、热棒基础
7.5.1 当采用其他技术不能维持地基稳定时，可采用热桩或热棒基础。
7.5.2 在地基基础计算中，应计入热虹吸的冷冻作用。
7.5.3 设计时，应根据附录Ｊ的规定确定热棒的合理间距。
7.5.4 热虹吸系统设计的效率折减系数对于建筑物的安全等级为一级、二级时，不得小于1.5。
7.5.5 热棒和热桩系统应与地板隔热层配合使用；隔热层的厚度和设置位置应根据热工计算和结构要求确定。
7.5.6 热桩的设计除应按附录Ｊ的规定对热虹吸进行热工计算外，还应按桩的工作特性进行桩基承载力的计算。
7.5.7 热桩基础可不进行抗冻胀稳定验算，但应进行在切向冻胀力作用下桩身的抗拉强度验算。
8 边坡及挡土墙
8.1 边 坡
8.1.1 为防止融化期边坡的失稳，多年冻土地区的地基应采取可靠措施防止滑塌。
8.1.2 防治滑塌的措施，应根据冻土的含水量、多年冻土天然上限下移情况、水文地质条件以及施工影响等因素确定。具体措施应符合下列规定：
8.1.2.1 应设置边坡的保温层，减小融土层厚度，防止多年冻土天然上限下移引起塌滑。保温层的厚度应根据热工计算确定，当年平均气温为－4～－6.3℃时，在覆盖粘性土草皮保温层后，多年冻土人为上限计算值可按下列公式计算：
（１）将算得的人为上限值乘以1.2的安全系数即为草皮与粘性土换填保温覆盖层的厚度。
（２）若换填粗粒料层及其他覆盖保温层材料时可根据材料的热工性能进行换算确定。
8.1.2.2 应设置坡顶排水系统的挡水捻，并应设置坡面滤水层，坡脚防渗层、排水沟；
8.1.2.3 应根据土体含冰量、多年冻土天然上限位置、稳定坡角估算塌滑范围及塌滑体的堆积高度一起确定滑体，并应遵照第8.2节的有关规定进行支档结构的设计和施工。
8.1.3 滑体的滑动推力值计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7的规定。在多年冻土区当融土厚度较大时，滑动面在融土层内，此时应采用融土的粘聚力ｃ和内摩擦角φ值进行滑动推力计算，当边坡坡角较大，融土层厚度较薄，滑动面为冻融交界面，此时应采用冻融界面处的ｃ、φ值进行推力计算；当无实测资料时，可按表8.2.10的规定取值，也可根据反算法取值。滑坡推力安全系数（Ｋ）应取1.2。
8.1.4 季节性冻土地区地基边坡的稳定验算及滑坡防治无特殊要求时，应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7的有关规定。
8.1.5 建于稳定边坡坡顶的建筑物基础底面外边缘至坡肩的水平距离（α）应大于1.5倍的人为上限值，当对坡体进行稳定性验算时，稳定安全系数Ｋ不应小于1.2。
8.2 挡土墙
8.2.1 多年冻土地区的挡土墙宜采用工厂化，拼装化的轻型柔性结构，并应避免采用重力式挡土墙。
8.2.2 挡土墙的两端部应作坡面防护或嵌入原地层；其嵌入深度，对土质，不应小于1.5m；对强风化的岩石，不应小于1m；对微风化的岩石，不应小于0.5m。
8.2.3当边坡中含土冰层累计厚度大于200mm时，应采用粗颗粒土换填。水平方向的换填深度应根据热工计算确定，但从墙面算起不得小于当地多年冻土上限埋深；换填时应分层夯实。
8.2.4 沿墙高和墙长应设置泄水孔，并按上下左右每隔2-3m交错布置；泄水孔的进水侧应设置反滤层，其厚度不应小于300mm；在最低泄水孔的下部，应设置隔水层，不得使活动层的水渗入基底。
8.2.5 为减小水平冻胀力，可采用柔性结构挡土墙，墙背做隔热层并应将墙背冻胀土体用粗颗粒土换填，隔热层厚度和换填厚度可通过热工计算确定。
8.2.6 沿墙长每15m应设伸缩沉降缝一条，缝内沿墙的内、外、顶三边应采用碴油麻筋填塞，塞入深度不应小于200mm。
8.2.7 多年冻土挡土墙的施工宜在冬季进行。当在含土冰层较厚的地段施工时，应预先编制严格的施工组织设计，作好施工准备。基坑开挖后，应连续作业，基坑不得积水；基坑完成后，应立即回填。
8.2.8 冻土地区挡土墙的设计荷载组合应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7的有关规定进行，但应考虑作用于基础的冻结力和墙背的水平冻胀力，在冬季和夏季应分别进行计算；荷载组合时水平冻胀力和土压力不应同时组合。
8.2.9 作用于墙背主动土压力的计算，应根据挡土墙背多年冻土人为上限的位置来确定。当上限较平缓，墙背融土层厚度足够厚，滑裂面可在融土中形成时，可按库仑理论或朗金理论计算；当上限较陡，墙背融土厚度较小，滑裂面不能在融土中形成时，应按有限范围填土计算土压力。这时，应取多年冻土上限面为滑面，并取冻融交界面上的内摩擦角和粘聚力来计算主动土压力。
8.2.10 冻融交界面上的内摩擦角和粘聚力应由试验确定，当无条件进行试验时，可按表8.2.10的规定选用。
8.2.11 作用于墙背的水平冻胀力的大小和分布应由现场试验确定。在无条件进行试验时，其分布图式可按图8.2.11选定，图中最大值应按表8.2.11的规定选用。
8.2.11.1 对于粗颗粒填土，不论墙高为何值，均可假定水平冻胀力为直角三角形分布（图8.2.11α）；
8.2.11.2 对于粘性土、粉土，当墙高小于、等于3倍Zａ时，可采用图8.2.11.ｂ的分布图式；当墙高大于3倍Zａ时，可采用图8.2.11.ｃ的分布图式；
8.2.11.3 不论采用何种分布图式，在计算中基础埋深部分的水平冻胀力均可不予考虑；
8.2.11.4 当通过计算所得挡土墙断面过大时，应根据第8.2.5条采取减小水平冻胀力的措施。
8.2.12 挡土墙基础与冻土间的冻结强度设计值应由现场试验确定，在无条件进行试验时，可按附录Ａ表Ａ.0.3-1的规定选用。
8.2.13 在季节冻土区和多年冻土区的融区，挡土墙基础的埋置深度可视建筑物的重要性和工程地质条件通过计算确定。当把基础埋在季节冻深线以上时，基础的埋置深度可按附录Ｃ规定的方法计算。
8.2.14 多年冻土区挡土墙基础的埋置深度不应小于建筑地点多年冻土天然上限的1.3倍.
8.2.15 多年冻土区挡土墙基础宜采用预制混凝土拼装基础；在冻土条件复杂，明挖施工有困难的地段，也可采用桩基础。不宜采用现浇混凝土基础。
8.2.16 基础埋设于富冰和饱冰冻土上时，基础底面下应敷设厚度不小于300mm的砂垫层；当遇含土冰层时应采用粗颗粒土进
行换填，其换填厚度不应小于基础宽度的1/4，且不应少于300mm 。
8.2.17 当在多年冻土地区施工时，应减少基坑暴露时间。当挡墙长度较大时，应采用分段施工，基础砌筑完后，应立即回填。回填前，基坑中积水应予排干，用细颗粒土回填并分层夯实，不得用冻土块回填基坑，基坑顶面应做成不小于4％的排水坡。
8.2.18 冻土地区的挡土墙除应进行抗滑和抗倾覆稳定验算外，还应进行挡墙各截面的强度验算。抗滑和抗倾覆稳定验算应计入土压力和冻胀力的作用在夏季和冬季分别进行。
8.2.19 沿基底的滑动稳定系数（Ｋg）应按下式计算，且不得小于1.3。
8.2.20 基底的抗倾覆稳定系数（Ｋ0）应按下式计算，且不得小于1.5
8.2.21 在冻胀力作用下，挡土墙各截面的强度验算应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10和《砌体结构设计规范》GBJ3的有关规定进行。
8.2.22 冻土中锚杆和锚定板均应进行承载力计算，作用于锚杆和锚定板上的荷载应满足下式要求：
8.2.23 冻土中锚杆的承载力设计值ｆa应按下式计算：
8.2.24 钢筋混凝土锚杆的冻结强度修正系数可按表8.24的规定采用；锚杆与周围冻土间的长期冻结强度尚应乘以0.7的系
数。
8.2.25 冻土中锚杆的锚固长度应由承载力计算确定，并不宜大于3m，当锚固长度不够时，可加大锚杆直径。
8.2.26 冻土锚杆周围填料厚度不宜小于50mm。
8.2.27 锚定板承载力的设计值ｐ应按下式计算：
8.2.28 在季节冻土地基中，锚杆和锚定板承载力的计算，在冬季挡土墙上的作用力应按第8.2.8条的规定确定。
8.2.29 冻土中锚定板的最小埋深不得小于1.0m，也不得小于板长边尺寸的2倍。
附录A 冻土强度指标的设计值
A.0.1 冻土地基承载力设计值ｆ，可根据第6.1.4条的有关规定确定。对不进行原位试验确定时可根据冻结地基土的土质、物理力学指标按表A.0.1的规定确定。
注：①冻土"极限承载力"按表中数值乘以２取值；
②表中数值适用于表3.1.6中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类的冻土类型；
③冻土含水量属于表3.1.6中Ⅳ类冻土类型时，粘性冻土承载力取值应乘以0.8～0.6（含水量接近Ⅲ类时取0.8，接近Ⅴ类时取0.6，中间取中值）。碎石冻土和砂冻土承载力取值应乘以0.6～0.4（含水量接近Ⅲ类时取0.6，接近Ⅴ类时取0.4，中间取中值）；
④当含水量小于等于未冻水量时，应按不冻土取值；
⑤表中温度是使用期间基础底面下的最高地温，应按附录Ｄ的规定确定；
⑥本表不适用于盐渍化冻土及冻结泥炭化土。
A.0.2 在无试验资料的情况下，桩端冻土承载力的设计值可按表A.0.2-1 的规定确定，对于盐渍化冻土可按表A.0.2-2的规定确定，对于冻结泥炭化土可按表A.0.2-3的规定确定.
A.0.3 冻土和基础间的冻结强度设计值fc应在现场进行原位测定，或在专门试验设备条件下进行试验测定。若无试验资料时，可依据冻结地基土的土质、物理力学指标按表A.0.3-1的规定确定。对于盐渍化冻土与基础表面间的冻结强度可按表A.0.3-2的规定采用，对于冻结泥炭化土可按表A.0.3-3的规定采用。
表A.0.3-1-A.0.3-3 可用于混凝土或钢筋混凝土基础。其他材质的基础与冻土间的冻结强度，应按表值进行修正，其修正系数应符合表A.0.3-4的规定。
附录B 多年冻土中建筑附地基的融化浓度
B.0.1采暖房屋地基土最大融深可按下式确定:
B.0.2采暖房屋地基土达最大融深时，房屋横断面地基各点的融深y可按下式确定:
a、b，统称形状系数，可按表B.0.2的规定确定。
B.0.3 外墙下最大融深，可按公式（B.0.2）计算求得，此时，所
求融深点距坐标原点的距离x应按下列规定取值：
１南面或东面外墙下： x＝B/2：
２ 北面或西面外墙下: x＝－B/2:
附录C 冻胀性土地基上基础的稳定性验算
C.1 裸露的建筑物基础
C.1.1 切向冻胀力作用下，基础稳定性验算应符合下列规定：
C.1.1.1 桩、墩基础应按下式计算：
1．对季节冻土地基、桩、墩基础侧表面与不冻土之间的锚力Ra（为摩阻力），应按下式计算
2．对多年冻土地基按保持冻结状态利用地基土时，基侧表面与冻土之间的锚固力Ra（为冻结力）可按下式计算:
C.1.1.2 在计算条形基础切向冻胀力时，不计入条形基础的实际埋深。应按设计冻深计算。
C.1.2 法向冻胀力作用下基础最小埋深ｄmin的计算应符合下列规定：
C.1.2.1 应力系数αd应按下式计算：
C.1.2.2 根据应力系数αd与基础尺寸b、a或d（b为条形基的宽度、a为方形基础的边长，d为圆形基础的直径）在图C.1.2-2、图C.1.2-3或图C.1.2-4中找出相应两坐标交点所对应的h值（h为基础底面之下冻土层的厚度），此h值就是基础底面之下允许的冻土层厚度（m）。
C.1.2.3 基础的最小埋深ｄmin应按下式计算
dmin=Zd-h (C.1.2-2)
式中 Zd-设计冻深（m）,应按公式（5.1.2)计算。
C.1.3 切向冻胀力、法向冻胀力同时作用下的基础，应符合下列规定：
C.1.3.1 产生切向冻胀力部分的冻胀应力应按下列公式计算
１．计算平衡切向冻胀力部分的附加荷载Ｆτ
２．求出由作用力Ｆτ 引起在所作用断面Ａσ上的平均附加压力ｐoτ
3 用自该断面A σ 到冻结界面的距离hτ ，查相应基础类型的应力系数曲线，基础尺寸与h（h τ 为h）交点所对应的ａd，即为所求的应力系数。产生切向冻胀力部分的冻胀应力στ ｆｈ为：
C.2 采暖建筑物基础
C.2.1 切向冻胀力作用下桩基础和墩基础切向冻胀力计算，应符合下列规定：
C.2.1.1 采暖情况下，作用在基础上的冻胀力Ph按下式算：
C.2.1.2 Pe的数值可按下式计算:
C.2.1.4 非采暖建筑物中基础的冻深影响系数应符合下列规定：
1.非采暖建筑物中，内、外墙基础的冻深影响系数ψt＝1.10；非采暖建筑物系指室内温度与自然气温相似，且很少得到阳光的建筑物；
2.非采暖对冻深的影响系数不得与地形对冻深的影响系数表5.1.2-4中阴坡系数连用。
C.2.2 法向冻胀力作用下基础所受冻胀力的计算应符合下列规定：
C.2.2.1 采暖情况下作用在基础上的冻胀力Ｐｈ按下式计算:
C.2.2.2 ψｖ按下式计算:
C.2.2.3 Ｐｅ的数值按下式计算
C.2.2.4 基础的稳定性按下式计算：
ｐo ≥Ｐｈ（Ｃ.2.2-4）
式中 ｐo --基础底面处的附加压力（kPa）。
C.2.3 切向冻胀力与法向冻胀力同时作用时基础所受冻胀力的计算应符合下列规定：
C.2.3.1 采暖情况下作用在基础上的冻胀力Ｐｈ按下式计算：
C.2.3.2 ｐｅτ 值应按下式计算
C.3 自锚式基础
C.3.1 机扩桩、爆扩桩及扩展基础等自锚式基础抗切向冻胀力的稳定性验算应满足下式要求：